我大公司某配件文件選擇為1Cr13,鍛件長度13 ×18×95,請求鍛后調質,藥劑學精分、磁學能力應達到CB1221 - 94標淮,但在實計產出的過程中按GB1221-92標淮中相關規定的熱整理技術規范實行熱整理,其擴寬率8,有時候達不去標淮中相關規定的自動化機械能力請求,于是需從文件上深入分析,并實行熱整理工學藝試驗報告。1Cr13涂料事實值與原則值比及介紹經過多次實驗發現中用本30×33,$30×59園鋼各鍛出鍛件和20× 130的隨爐試件,按照其1Cr13 GB1221-94基準的熱治療規范化,各按980℃ ± 10℃油冷＋680℃ ±10℃油冷、980℃ ± 10℃油冷+720℃ ±10℃水冷式及960℃±10℃油冷＋750℃ ± 10℃油冷完成調質治療,并對該質證號的裝修材料完成了化學上的成分側量(見表1),按照其調質后機械廠能力數據表格凸顯(見表2),伸延率強度指數公式合不來格,但強度指數公式較基準值高越來越多,有不大的越來越低服務器。其次對1Cr13關于的標淮也地域對比分析明顯(見表3),這也給事實上制造過程中 中的生產工藝定制所帶來難關,詳詢關于機構對該原料的熱對其進行正確處置條件報告,都顯現同等按標淮明文規定的熱對其進行正確處置國家規則對其進行熱對其進行正確處置而達不去標淮耐熱性的條件報告,展開率8,應該在20 ~25%之中,檢索關于相關資料挖掘,1Cr13標淮耐熱性數據報告在83年后的標淮和83年前的有一定地域對比分析,但同外國人標淮相同。

以上表3中標公示準安全效能數據報告出現,新基準屈服密度密度和抗壓密度密度變低浮度區分為19%和10%,拓寬率提供浮度為25% ,而橫截面拉伸率要越來越做變低,安全效能一致問題并不很理想,基準中的熱治療要求根據的淬回火熱度時間間隔較少,更易做一致選。

1Cr13相變溫差研究查證重要性數據顯現,1Cr13的相變高溫(見表4),1Cr13奧氏體等溫直線方程顯現其Ac1 高溫為820℃。縱使鑒于電化學完分價格波動,奧氏體化高溫性別地域差異,引致奧氏體等溫直線方程有所不為變現,A1、Ms點有性別地域差異,但A1點應仍在800℃上面的(見圖1),只能根據材料相變熱能學認識論,A1、Ac1,Ar 直接關系應以:Ac1>A1 > Ar。含Cr13%的Fe - Cr -C三塊相圖里(見圖2),很特別1Cr13的Ac1不應以~730℃,這有一點很重要性,應以回火后的回火高溫低過Ac1 ,即保障在回火工作中只再次發生的組建的轉移而不再次發生的相的轉移。

1Cr13安排不同成了尋求合作1Cr13機構轉為的法則,借助將有差異 熱除理濕度的剪切試棒來參與金相探討價格做差別,本文挑選出先進典型金相,在這當中950℃油淬＋790℃油冷回火放小200倍的金相圖(見圖3) ,機構為始終維持板條馬氏體位向的回火索氏體。主要是因為集團公司各種測量手法的要求,無發照出高倍的金相機構,只好來參與環境圖仔細仔細檢查,小編在顯微放小500倍環境圖來參與仔細仔細檢查價格做差別,790℃回火機構無定形碳物來溶解量比750℃回火時多,無定形碳物逐漸開始粒狀,但不很大,將試件來參與830℃保溫層水冷卻后,相同的在500倍環境圖與790℃回火機構價格做差別,830℃回火機構,無定形碳物積聚很大有沿晶界來溶解，且方面性有定的消逝,鐵素實力比790℃回火時有定的添加,但未看見很大相變機構,可以有小部件已情況相變。在850℃油冷后仔細仔細檢查,因各種測量手法要求無發進每一步認定機構。

從圖3中可能查出含C量以其奧氏體對Ac1 的危害,而在圖2可能查出,C.Cr分量以其奧氏體化水溫對奧氏體等溫斜率的危害,即對轉化情況、生產阻止有危害。特殊是氫氟酸處理物生產，Cr一部分易溶于滲碳體中會不斷增加其安穩性,對AⅠ的危害有點相關性(見圖4)。

從此可看不出多個文件為一些提出較寬的表面表面高頻淬火、回火溫差之間了,是算作原則單位,將其項目結束質量檢查的時效除理工作條件技術規范,就算老原則單位或者新原則單位,都將其表面表面高頻淬火、回火溫差訂的太過之寬,且覆蓋率原則單位訂得如何高,這將使材料項目結束質量檢查及輔導預期生育覺得無所適從。由于來說每批材料,其電學精分也行在一些 之間內浮動,以求會對其臨介演變溫差帶去不確保性,而要在以上所述原則單位的中相關規定的時效除理條件技術規范之間內去確保最準的表面表面高頻淬火溫差、回火溫差以要求的中相關規定的效能,難度就顯而易見了。工序實驗設計條件請示報告,若果僅互補性在的中相關規定的時效除理工作條件技術規范下對其進行項目結束質量檢查,其畢竟是較難提升原則單位所想求的效能,就只能提升原則單位條件技術規范作新的體驗。熱處置加工工藝參數指標確定好結合對1Cr13的材料的分析一下發現，時間推移表面淬火溫差調整，回火溫差在750℃以內時,隨回火溫差身高,蠕變變形承載力、抗壓承載力承載力為之下跌而廷伸率6,變換越來越，雖然在規范溫差下限750℃回火，依舊不可以達標基準應要求25%的廷伸率,結合A1 溫差在~820℃,回火溫差僅僅不挑戰此溫差，就不想再次發生相變,而只能夠是集體性狀的變換,而種性狀的變換就或許可以改善其蠕變耐磨性。那么咱們將回火溫差墊高到790℃,熱學耐磨性結論是真讓人滿意率的(見表5),其金相仔細觀察也驗證通過了這點。